15511x

2017-12-12

Przykład obliczeń połączenia ze sztywną blachą doczołową zgodnie z EN 1993-1-8

W tym przykładzie należy określić nośność obliczeniową blachy czołowej zgodnie z EN 1993-1-8 [1]; pozostałe elementy nie są tutaj opisane. Für die Kontrolle der Ergebnisse wurden die Abmessungen des Anschlusses IH 3.1 B 30 24 der Typisierten Anschlüsse [2] verwendet. Als Material wird S 235 verwendet und Schrauben mit der Festigkeit 10.9.

Przykład obliczeń

Określanie długości efektywnych

Najpierw należy określić długości efektywne króćców zgodnie z tabelą 6.6. Dolny rząd śrub ma niewielki wpływ na pas ściskany ze względu na bardzo małe ramię dźwigni i dlatego jest pomijany. Ponieważ oba górne rzędy śrub są podzielone przez rozciągany pas belki, rzędy śrub należy rozpatrywać tylko oddzielnie. W ten sposób można uniknąć uszkodzenia grupowego rzędów śrub. Do obliczenia długości efektywnych wymagane są parametry e, m, ex, m_x , m₂ ,_bp , w.

Parametry dla długości efektywnych (Źródło: [1])

Dla tego przykładu obliczono następujące wartości:

\begin{array}{l} e = 75 mm \\ m = \frac{300 - 13, 5}{2} - 75 - 0, 8 \cdot 5 \cdot \sqrt{2} = 62, 6 mm \\ e_{x} = 35 mm \\ m_{x} = 50 - 0, 8 \cdot 9 \cdot \sqrt{2} = 39, 8 mm \\ m_{2} = 125 - 50 - 24 - 0, 8 \cdot 9 \cdot \sqrt{2} = 40, 8 mm \\ b_{p} = 300 mm \\ w = 150 mm \end{array}

Wzór 1

W przypadku długości efektywnych rozróżnia się kołowy i niekołowy układ linii załomów. Liniowy przebieg linii załomów wymaga wartości α z Rysunku 6.11. Wartości wejściowe są oparte na stosunku ramion dźwigni do środnika dźwigara (λ₁ ) lub do pasa (λ₂ ) do całkowitej szerokości pasa króćca teowego. Wartości α pomiędzy dwoma wykresami na rysunku 6.11 mogą być interpolowane liniowo.

\begin{array}{l} λ_{1} = \frac{62, 6}{62, 6 75} = 0, 45 \\ λ_{2} = \frac{40, 8}{62, 6 75} = 0, 30 \\ α \approx 6, 65 \end{array}

Wzór 2

Określenie wartości α (Źródło: [1])

Korzystając z tych wartości wejściowych, długości efektywne są określane zgodnie z tabelą 6.6 w następujący sposób.

Okrągły układ linii załomów dla zewnętrznego rzędu śrub:

l_{eff, cp, a} = \min \{\begin{matrix} 2 \cdot π \cdot 39, 8 \\ π \cdot 39, 8 150 \\ π \cdot 39, 8 2 \cdot 75 \end{matrix}) = 250, 1 mm\}

Wzór 3

Okrągły układ linii załomów dla wewnętrznego rzędu śrub:
l_eff,cp,i = 2 ∙ π ∙ 62,6 = 393,3 mm

Niekołowy układ linii załomów dla zewnętrznego rzędu śrub:

l_{eff, nc, a} = \min \{\begin{matrix} 4 \cdot 39, 8 1, 25 \cdot 35 \\ 75 2 \cdot 39, 8 0, 625 \cdot 35 \\ 0, 5 \cdot 300 \\ 0, 5 \cdot 150 2 \cdot 39, 8 0, 625 \cdot 35 \end{matrix}) = 150, 0 mm\}

Wzór 4

Niekołowy układ linii załomów dla wewnętrznego rzędu śrub:
l_eff,nc,i = 6,65 ∙ 62,6 = 416,3 mm

Do określenia nośności obliczeniowej w trybie zniszczenia 1, tj. przy uplastycznieniu samego pasa, używana jest krótsza długość obu układów linii załomów. Podczas określania nośności obliczeniowej w trybie zniszczenia 2, tj. zniszczeniu śrub z równoczesnym uplastycznieniem pasa, może wystąpić tylko niekołowy układ linii załomów.

Daje to następujące długości efektywne.

Zewnętrzny rząd śrub:
l_eff,1,a = 150 mm
l_eff,2,a = 150 mm

Wewnętrzny rząd śrub:
l_eff1,i = 393,3 mm
l_eff2,i = 416,3 mm

Sprawdź, czy mogą powstać siły podważające

Przed określeniem nośności obliczeniowej płyty czołowej w trybie zniszczenia 1 należy sprawdzić, czy nie mogą wystąpić siły wyważające. Ponieważ pozwala to na osiągnięcie wyższych wartości nośności obliczeniowej, wymiary i grubość pakietu uchwytów należy zawsze dobierać lub zmieniać w taki sposób, aby spełnione było równanie L_b < L_b *. L_b jest długością wydłużenia śruby, przyjętą jako równą długości uchwytu (całkowita grubość materiału i podkładek) plus połowa sumy wysokości łba śruby i nakrętki.

L_{b} * = \frac{8, 8 \cdot m^{3} \cdot A_{s}}{l_{eff 1} \cdot t_{f} ³}

Wzór 5

Długość uchwytu, przy założeniu zastosowania symetrycznego połączenia belek, powoduje:
L_b = 2 ∙ 25 + 2 ∙ 4 + 0,5 ∙ 19 + 0,5 ∙ 15 = 75 mm

L_b * należy określić osobno dla zewnętrznego i wewnętrznego rzędu śrub.

Zewnętrzny rząd śrub:

L_{b} * = \frac{8, 8 \cdot 39, 8^{3} \cdot 353}{150 \cdot 25 ³} = 83, 6 mm

Wzór 6

Wewnętrzny rząd śrub:

L_{b} * = \frac{8, 8 \cdot 62, 6^{3} \cdot 353}{393, 3 \cdot 25 ³} = 124 mm

Wzór 7

W związku z tym w obu rzędach śrub mogą powstawać siły podważające.

Nośność obliczeniowa kołnierzy króćca teowego

W przypadku modelu zniszczenia „całkowite uplastycznienie pasa”, w tym przykładzie zastosowano metodę 1 zgodnie z EN 1993-1-8. Nośność przy rozciąganiu obu pasów króćców teowych jest określana w następujący sposób.

\begin{array}{l} F_{T, 1, Rd} = \frac{4 \cdot M_{pl, 1, Rd}}{m} \\ mit \\ M_{pl, 1, Rd} = \frac{0, 25 \cdot l_{eff, 1} \cdot t_{f} ² \cdot f_{y}}{γ_{M 0}} \\ m = 39, 8 mm für die äußere Schraubenreihe \\ m = 62, 6 mm für die innere Schraubenreihe \\ M_{pl, 1, Rd} = \frac{0, 25 \cdot 15, 0 \cdot 2, 52 \cdot 23, 5}{1, 0} = 550, 78 kNcm für die äußere Schraubenreihe \\ M_{pl, 1, Rd} = \frac{0, 25 \cdot 39, 33 \cdot 2, 52 \cdot 23, 5}{1, 0} = 1.444, 15 kNcm für die innere Schraubenreihe \\ F_{T, 1, Rd} = \frac{4 \cdot 550, 78}{3, 98} = 553, 55 kN für die äußere Schraubenreihe \\ F_{T, 1, Rd} = \frac{4 \cdot 1.444, 15}{6, 26} = 922, 78 kN für die innere Schraubenreihe \end{array}

Wzór 8

Tryb zniszczenia "Zniszczenie śruby z uplastycznieniem pasa":

\begin{array}{l} F_{T, 2, Rd} = \frac{2 \cdot M_{pl, 2, Rd} n \cdot {ΣF}_{t, Rd}}{m n} \\ mit \\ M_{pl, 2, Rd} = \frac{0, 25 \cdot l_{eff, 2} \cdot t_{f} ² \cdot f_{y}}{γ_{M 0}} \\ {ΣF}_{t, Rd} = ΣZugtragfähigkeiten der Schrauben \\ n = e_{\min} < 1, 25 \cdot m \\ e_{\min} = 35 mm für die äußere Schraubenreihe \\ e_{\min} = 75 mm für die innere Schraubenreihe \\ m = 39, 8 mm für die äußere Schraubenreihe \\ m = 62, 6 mm für die innere Schraubenreihe \\ {ΣF}_{t, Rd} = \frac{2 \cdot k_{2} \cdot f_{ub} \cdot A_{S}}{γ_{M 2}} = \frac{2 \cdot 0, 9 \cdot 100 \cdot 3, 53}{1, 25} = 508, 32 kN \\ Die Durchstanzkraft wurde überprüft, ist aber nicht maßgebend . \\ M_{pl, 2, Rd} = \frac{0, 25 \cdot 15, 0 \cdot 2, 52 \cdot 23, 5}{1, 0} = 550, 78 kNcm für die äußere Schraubenreihe \\ M_{pl, 2, Rd} = \frac{0, 25 \cdot 41, 63 \cdot 2, 52 \cdot 23, 5}{1, 0} = 1.528, 60 kNcm für die innere Schraubenreihe \\ F_{T, 2, Rd} = \frac{2 \cdot 550, 78 3, 5 \cdot 508, 32}{3, 98 3, 5} = 385, 12 kN für die äußere Schraubenreihe \\ F_{T, 2, Rd} = \frac{2 \cdot 1.528, 60 7, 5 \cdot 508, 32}{6, 26 7, 5} = 499, 24 kN für die innere Schraubenreihe \end{array}

Wzór 9

Określanie nośności obliczeniowej pasów króćca teowego

Tryb zniszczenia 2 dotyczy obu rzędów śrub.

Zewnętrzny rząd śrub: 385,12 kN

Wewnętrzny rząd śrub: 499,24 kN

Nośność połączenia na zginanie

Obliczone wartości nośności obliczeniowej poszczególnych rzędów śrub należy teraz tylko pomnożyć przez odpowiednie ramię dźwigni do punktu ściskania.

Ramiona dźwigni są
438 mm dla zewnętrznego rzędu śrub,
313 mm dla wewnętrznego rzędu śrub.

Obliczeniowa nośność połączenia przy zginaniu wynosi
M_Rd = 385,12 ∙ 0,438 + 499,24 ∙ 0,313 = 324,95 kNm.

Tragfähigkeiten der Schraubenreihen und zugehörige Hebelarme

Porównanie wyników

Jeżeli połączenie to jest obliczane jako połączenie sztywnej ramy w programie RF-/FRAME-JOINT Pro, wynikowa nośność obliczeniowa płyty czołowej wynosi 319,79 kNm. Zgodnie z typowymi połączeniami [2] nośność obliczeniowa wynosi 331,3 kNm, co stosunkowo dokładnie odpowiada obliczeniom ręcznym.

Stan graniczny nośności w RF-/FRAME-JOINT Pro

Autor

Pan Fröhlich zapewnia wsparcie techniczne naszym klientom i jest odpowiedzialny za rozwój w dziedzinie konstrukcji żelbetowych.

Odnośniki

Połączenia stalowe

Odniesienia

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Teil 1-8: Bemessung von Anschlüssen; EN 1993-1-8:2005 + AC:2009
Weynand, K.; Oerder, R.: Typisierte Anschlüsse im Stahlhochbau nach DIN EN 1993-1-8. Düsseldorf: Stahlbau, 2013

Pobrane

Plik modelu w RFEM

1,16 MB

Czy mają Państwo jakieś pytania?

Wydarzenia

2024-11-06

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do projektowania konstrukcji stalowych

Filmy wideo

Wydarzenie

Webinarium | Modelowanie i wymiarowanie konstrukcji stalowych w RFEM 6 | Część 1: Modelowanie, wprowadzanie obciążenia

Długość: 00:58:00 min

Wydarzenie

Webinarium | Uwzględnianie etapów budowy w RFEM 6

Długość: 00:55:53 min

Webinarium | Etapy budowy konstrukcji membranowych w RFEM 6

Wydarzenie

Webinarium | Etapy budowy konstrukcji membranowych w RFEM 6

Długość: 01:02:19 min

Wydarzenie

Webinarium | AISC 360-22 Projektowanie połączeń stalowych w RFEM 6

Długość: 01:02:00 min

Wydarzenie

Webinarium | AISC 360/341-22 Wymiarowanie prętów stalowych w RFEM 6

Długość: 01:01:43 min

Wydarzenie

Webinarium | Połączenia z okrągłymi profilami zamkniętymi w RFEM 6

Długość: 00:50:32 min

Wydarzenie

Webinarium | RWIND 2 - Obliczanie obciążeń wiatrem w symulacji CFD

Długość: 01:02:20 min

Funkcja produktu

Współczynnik wrażliwości

Długość: 00:00:32 min

Funkcja produktu

Element "Cięcie płyty"

Długość: 00:00:53 min

Lista odtwarzania

Modele do pobrania

21x

Stalowe połączenie słupa RHS z płytą podstawy

Model 004914 | Połączenie ze słupem stalowym

172x

27x

Połączenie ze słupem stalowym

Model 004913 | Steel CHS Column Connection to Concrete Foundation

179x

56x

Połączenia między płytą podstawy a blokiem betonowym dla słupów stalowych

139x

Model rozbudowy warsztatu przemysłowego

206x

Dwuteownik stalowy

Stalowe połączenie słupa z betonowym fundamentem

479x

51x

Stalowe połączenie słupa z betonowym fundamentem

Wzór 004901 | Profil walcowany cienkościenny

239x

Walcowany przekrój cienkościenny

Model 3D membranowej konstrukcji dachu podpartej na belkach stalowych. Dach ten został zaprojektowany z myślą o trybunach lub widowni i zapewnia ochronę i cień. Konstrukcja składa się z niebieskich stalowych kratownic i belek, które układają się w trójkątne i prostokątne kształty.

372x

Stalowe membranowe zadaszenie trybuny na Xuzhou University of Technology, Chiny

71x

12x

Przekrój cienkościenny

Artykuły w Bazie informacji

Przeczytaj więcej

Podczas obliczania połączeń odpornych na zginanie z belek dwuteowych, połączenie to zostaje rozłożone na poszczególne części. Dla tych podstawowych składowych połączenia, istnieją osobne kalkulatory wzorów dla nośności i sztywności. W programach RFEM i RSTAB do wymiarowania połączeń dla ram można wykorzystać moduł dodatkowy RF-/FRAME-JOINT Pro.

Przeczytaj więcej

KB 001875 | AISC 341-22 Wymiarowanie pręta zginającego w RFEM 6

W rozszerzeniu Projektowanie konstrukcji stalowych dla programu RFEM 6 dostępne są trzy typy ram sprężystych (zwykłe, pośrednie i specjalne). Wyniki obliczeń sejsmicznych zgodnie z AISC 341-22 są podzielone na dwie sekcje: wymagania dotyczące prętów i połączeń.

Przeczytaj więcej

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych w RFEM 6 oferuje teraz możliwość przeprowadzania obliczeń sejsmicznych zgodnie z AISC 341-16 i AISC 341-22. Obecnie dostępnych jest pięć typów systemów sejsmicznych (SFRS).

Przeczytaj więcej

Funkcje produktu

Funkcja 002820 | Graniczne odkształcenie plastyczne dla spoin

W konfiguracji granicznej dla wymiarowania połączenia stalowego istnieje możliwość modyfikacji granicznego odkształcenia plastycznego dla spoin.

Przeczytaj więcej

Komponent 'Płyta podstawy' umożliwia wymiarowanie połączeń z blachą podstawy za pomocą kotew wbetonowych. Dabei werden Platten, Schweißnähte, Verankerung und Stahl-Beton-Interaktion analysiert.

Przeczytaj więcej

Element 002807 | Wyświetlanie 3D wyników FSM

W oknie dialogowym "Edytuj przekrój" można wyświetlać postacie wyboczenia metody pasm skończonych (FSM) w grafice 3D.

Przeczytaj więcej

Projektowanie konstrukcji stalowych | Omówienie projektowania systemów przenoszących obciążenia sejsmiczne

Obliczanie pięciu typów systemów sejsmicznych (SFRS) obejmuje specjalny rama na momenty (SMF), rama na momenty pośrednie (IMF), rama na momenty zwykłe (OMF), rama zwykła stężona koncentrycznie (OCBF) oraz rama specjalna stężona koncentrycznie (SCBF) )
Sprawdzenie ciągliwości stosunku szerokości do grubości środników i pasów
Obliczanie wymaganej wytrzymałości i sztywności dla stężenia stateczności belek
Obliczanie maksymalnego rozstawu stężeń stateczności belek
Obliczanie wymaganej wytrzymałości w miejscach przegubów dla stężenia stateczności belek
Obliczenia wymaganej wytrzymałości słupa z opcją pominięcia wszystkich momentów zginających, ścinania i skręcania dla stanu granicznego rezerwy
Warunek projektowy smukłości słupa i stężenia

Przeczytaj więcej

Najczęściej zadawane pytania (FAQ)

Jak mogę skrócić czas obliczeń dla prętów z nieliniowym modelem materiałowym w programach RFEM 6 i RSTAB 9?

Dlaczego naprężenia dostępne w Analizie statycznej różnią się od tego w rozszerzeniu Analiza naprężeniowo-odkształceniowa?

Czy można zastosować metodę ogólną zgodnie z EN 1993-1-1, 6.3.4 do wymiarowania elementów konstrukcyjnych o niesymetrycznym przekroju w module dodatkowym Projektowanie konstrukcji stalowych RFEM 6 lub RSTAB 9?

Jak zdefiniować przegub plastyczny w RFEM 6?

Jak wymieniać dane między programem RFEM 6/RSTAB 9 a IDEA StatiCa?

Jak wygenerować obciążenie powierzchniowe na prętach za pomocą komórek w programie RFEM 6 lub RSTAB 9?

Projekty klientów

Model w RFEM z naprężeniami membranowymi

Stalowo-membranowe zadaszenie trybuny przy Xuzhou University of Technology, Chiny

CP 001302 | Widok z zewnątrz na magazyn przemysłowy

Rozbudowa zakładu przemysłowego w Bressuire, Francja

Zewnętrzny widok hali produkcyjnej i magazynowej | © GH HERVOUET

Hala produkcyjno-magazynowa dla produkcji wyrobów cukierniczych, Monbert, Francja

Oświetlony punkt poboru opłat | © Pan Yunchao Ding, Jiangsu Jingong Space Structure Co., Ltd.

Stacja poboru opłat Dawall w Shaanxi, Chiny

Model w RFEM magazynu wysokiego składowania z wynikami odkształceń

Regały wysokiego składowania, Chiny

Stacja multienergetyczna (© GH HERVOUET)

Stacja multienergetyczna w Les Sables-d'Olonne, Francja

Widok od frontu budynku biurowego ze stalowymi słupami kompozytowymi w kształcie litery V | © Tragwerker GmbH

Budynek biurowy ze zintegrowanym centrum obsługi i parkingiem w Geiselbullach, Niemcy

Metalowa pergola Uniwersytetu Rafaela Landívara (© Ing. Enrique de León)

Metalowa pergola w Plaza del Edificio L, Uniwersytet Rafaela Landívara, Gwatemala

La Torre Radar a la izquierda (© SAQQARA Ingeniería)

Ocena statyczno-wytrzymałościowa wieży radarowej na lotnisku w Maladze, Hiszpania

Polecane produkty

RFEM 6 | Program główny RFEM 6

RFEM 6

Program główny

Nowa generacja oprogramowania wykorzystującego MES służy do analizy statyczno -wytrzymałościowej 3D prętów, powierzchni i brył.

Cena pierwszej licencji 4 170,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Połączenia

Połączenia stalowe RFEM 6

Rozszerzenie

Dzięki rozszerzeniu Połączenia stalowe dla RFEM można analizować połączenia stalowe przy użyciu modelu ES. Modelowanie przebiega w pełni automatycznie w tle i może być kontrolowane przez użytkownika dzięki prostemu oraz intuicyjnemu wprowadzaniu elementów.

Cena pierwszej licencji 2 110,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Nieliniowe zachowanie materiału RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Nieliniowe zachowanie materiału umożliwia uwzględnienie w programie RFEM nieliniowości materiałowych (np. izotropowy plastyczny, ortotropowy plastyczny, izotropowy z uszkodzeniem).

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza etapów budowy (CSA) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza etapów budowy (CSA) umożliwia uwzględnienie procesu budowy konstrukcji (prętowych, powierzchniowych i bryłowych) w programie RFEM.

Cena pierwszej licencji 1 570,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza historii czasowej (TDA) RFEM 6

Rozszerzenie

Daje możliwość uwzględnienia zmiennego w czasie zachowania materiału w przypadku prętów. Długotrwałe efekty takie jak pełzanie, skurcz i starzenie w zależności od konstrukcji mogą wpływać na rozkład sił wewnętrznych.

Cena pierwszej licencji 1 030,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Form-Finding RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Form-Finding znajduje optymalny kształt prętów poddanych działaniu sił osiowych i modeli powierzchniowych obciążonych rozciąganiem membranowym. Kształt jest określany na podstawie równowagi między siłą osiową pręta lub naprężeniem membranowym, a istniejącymi warunkami brzegowymi.

Cena pierwszej licencji 2 060,00 USD

RFEM 6 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza modalna RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza modalna umożliwia obliczanie wartości własnych, częstotliwości i okresów drgań własnych dla modeli prętowych, powierzchniowych i bryłowych.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RFEM 6 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza pushover dla RFEM 6

Rozszerzenie

Za pomocą rozszerzenia Analiza pushover można przeanalizować oddziaływania sejsmiczne na konkretny budynek, a tym samym ocenić, czy jest on w stanie wytrzymać trzęsienie ziemi.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Model budynku RFEM 6

Rozszerzenie

Informacje o kondygnacjach i całym modelu (środek ciężkości) są wyświetlane w tabelach i grafice.

Cena pierwszej licencji 1 660,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Program główny RSTAB 9

RSTAB 9

Oprogramowanie do obliczeń konstrukcji szkieletowych

Program główny

Nowoczesny program do analizy statyczno-wytrzymałościowej 3D jest odpowiedni do analizy statyczno-wytrzymałościowej i dynamicznej konstrukcji szkieletowych, a także do wymiarowania betonu, stali, drewna i innych materiałów.

Cena pierwszej licencji 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas obliczania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza modalna RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza modalna umożliwia obliczanie wartości własnych, częstotliwości i okresów drgań własnych dla modeli prętowych, powierzchniowych i bryłowych.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza pushover dla RSTAB 9

Rozszerzenie

Za pomocą rozszerzenia Analiza pushover można przeanalizować oddziaływania sejsmiczne na konkretny budynek, a tym samym ocenić, czy jest on w stanie wytrzymać trzęsienie ziemi.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

Wyświetl rodzinę produktów